RESULTADOS DEL DISEÑO ASISTIDO DE MUELLES
Principios basicos y elementales en el cálculo y diseño de muelles.
Principios básicos
Hay tres principios elementales en el cálculo y diseño de muelles
- Cuanto más resistente es el alambre mas fuerte es el muelle.
- Cuanto más pequeño es el diámetro más duro es el muelle.
- Cuantas más espiras activas, menos carga se debe aplicar en relación a obtener un cierto movimiento.
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA
Y PROCESOS DE MUELLES CROM
Compression Spring Software V3000 Copyright 2.013
Muelles CROM Design engineering + Compression Spring Software V15.64 #0410
Compression spring No.: 2098-4x32x120
Application : Hans ecker Maschinenelemente, Hanser Verlag
EN 10270-1 SH Acero para muelles patentado y estirado en frío 
Fabricación : Arrollado en frío
Extremos del muelle : cerrados y rectificados
Esfuerzo : Estático
Superficie : Estirado
Compensacion de fabricación : no aplicable
adm.desviacion De,Di,Dm : según DIN 2095 Calidad clase 2
adm.desviacion L0 : según DIN 2095 Quality Calidad clase 2
adm.desviacion F1, F2 : según DIN 2095 Calidad clase 2
adm.desviacion e1, e2 : según DIN 2095 Calidad clase 2
adm.desviacion d : según DIN 2076 C
| Módulo de elasticidad longitudinal | E | N/mm² |
206000
|
| Módulo de elasticidad transversal | G | N/mm² |
82000
|
| Densidad | rho | kg/dm^3 |
7.85
|
| Resistencia a la tracción | Rm | N/mm² |
1788
|
| Máxima tensión admisible | tauz | N/mm² |
1001
|
| Temperatura de trabajo | theta | °C |
20
|
| Máxima tensión admisible a temp. de trabajo | G 20 | N/mm² |
82000
|
DIMENSIONES PRINCIPALES
| Ø del hilo | d | mm |
4 +/- 0.025
|
| Ø interior | Di | mm |
28
|
| Ø medio | Dm | mm |
32
|
| Ø exterior | De | mm |
36 ± 0.5
|
| Nº de espiras | n(if) |
8.5
|
|
| Espiras inactivas superiores |
1
|
||
| Espiras inactivas inferiores |
1
|
||
| Número de espiras totales | nt |
10.5
|
LONGITUDES DEL MUELLE
| Longitud libre | L0 | mm |
120 ± 2.29
|
| Longitud a carga F1 | L1 | mm |
120
|
| Longitud a carga F2 | L2 | mm |
48.93
|
| Máxima longitud utilizable | Ln | mm |
48.93
|
| Longitud a bloque | Lc | mm |
42.26 -0.262
|
PRESIONES DEL MUELLE
| Carga a L1 | F1 | N |
0 ± 21.6
|
| Carga a L2 | F2 | N |
669.5 ± 31.6
|
| Carga a Ln | Fn | N |
669.6
|
| Carga a Lc | Fc th | N |
732.4
|
DESPLAZAMIENTOS DEL MUELLE
| Recorrido | sh | mm |
71.07
|
| Desplazamiento del muelle | s1 | mm |
0.00
|
| Desplazamiento del muelle | s2 | mm |
71.07
|
| Desplazamiento del muelle utilizable | sn | mm |
71.07
|
| Desplazamiento del muelle hasta Lc | sc | mm |
77.74
|
| Desplazamiento del muelle hasta pandeo | sk | mm |
27.14
|
TENSIONES
| Tensión de cizallamiento a F1 | tau 1 | N/mm² |
0
|
| Tensión de cizallamiento a F2 | tau 2 | N/mm² |
852
|
| Tensión de cizallamiento a Fn | tau n | N/mm² |
853
|
| Tensión de cizallamiento a Fc th. | tau c | N/mm² |
932
|
| Factor de Wähl | k |
1.172
|
|
| Tensión de cizallamiento corregida a F1 | tau k1 | N/mm² |
0
|
| Tensión de cizallamiento corregida a F2 | tau k2 | N/mm² |
999
|
| Tensión de cizallamiento corregida admisible | tau z | N/mm² |
1001
|
| Coeficiente de aplicació de rozamiento | nue |
1
|
|
| Desviación de perpendicularidad | e1 | mm |
6
|
| Desviación de paralelismo | e2 | mm |
1.08
|
| Constante | R | N/mm |
9.421
|
| Frecuencia natural | fe | 1/s |
167.2
|
| Aumento del diámetro en Lc | deltaDe | mm |
0.436
|
| Claridad mínima entre espiras en Ln | Sa | mm |
6.66
|
| Claridad actual de espiras útiles | sc-s2 | mm |
6.67
|
| Relación de arrollado | w |
8
|
|
| Gradiente en radianes | tan alfa |
0.13
|
|
| Gradiente | m | mm |
13.65
|
| Ratio de gradiente | Dm/m |
2.34
|
|
| Linea lambda | lambda |
3.75
|
|
| Energia del muelle desprendidad entre s1 y s2 | W12 | Nmm |
23792
|
| Peso | m | g |
104.1
|
| Desarrollo total | L | mm |
1056
|
| Presión | R/D | N/mm² |
0.294
|
| Max.diámetro de calibre | Ddmax | mm |
27.48
|
| Minimo diámetro de agujero | Dhmin | mm |
36.96
|
